Page 45 - 无损检测2023年第十二期

张 健, 等:

奥氏体不锈钢管对接焊缝的相控阵超声检测

响不具备双侧检测条件, 而只能实施单面单侧检测, 2.4 不同规格模拟试块检测结果
则需要把焊缝盖帽磨平, 在焊缝上增加一次扫查, 以 2.4.1 双侧检测
增加熔合线缺陷的检出率, 在此情况下7 缺陷可以 在实施双侧检测时, 不同规格模拟试块的射线和
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有效检出。 相控阵超声检测结果对比如表9所示。
表9 模拟试块射线和相控阵超声双侧检测结果对比
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规格( 直径× 1 2 3 4 5 6 7
壁厚)/ mm PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT
114×13.5 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ × √
114×19.05 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ × √
168×26.99 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ × √
219×34.93 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ × √
323×50.8 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ × √

2.4.2 90° 侧单侧检测 2.4.3 270° 侧单侧检测
90° 侧单侧检测时, 不同规格模拟试块的射线和 270° 侧单侧检测时, 不同规格模拟试块的射线
相控阵超声检测结果对比如表10所示。 和相控阵超声检测结果对比如表11所示。
表10 模拟试块射线和相控阵超声90° 单侧检测结果对比

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规格( 直径× 1 2 3 4 5 6 7
壁厚)/ mm PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT
114×13.5 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ √ √
114×19.05 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ √ √
168×26.99 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
219×34.93 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
323×50.8 √ √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
表11 模拟试块射线和相控阵超声270° 单侧检测结果对比

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规格( 直径× 1 2 3 4 5 6 7
壁厚)/ mm PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT PAUT RT
114×13.5 × √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ √ √
114×19.05 × √ √ √ √ √ √ √ √ √ × √ √ √
168×26.99 × √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
219×34.93 × √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
323×50.8 × √ √ √ √ × √ √ √ √ × √ √ √
从图谱上对以上缺陷进行分析, 可得到缺陷的
3 现场应用
长度、 深度、 相对焊缝中心线的距离等主要信息。以
采用上述相控阵超声检测工艺对在建顶侧模块 相控阵超声图像方式显示缺陷, 信号识别性好, 容易
奥氏体316 不锈钢管对接焊缝实施检测, 共检测 区分缺陷信号和非缺陷信号, 使检测的评定更加快

3600道焊缝, 其中 典 型 缺 陷 检 测 结 果 如 图 3~ 捷、 高效, 为缺陷的返修及运行中缺陷的扩展监控提
5所示。 供了依据。
4 结语

奥氏体316不锈钢材料的特殊性会导致波束偏
转扭曲, 能量衰减大, 因此在检测时尽可能采用低频
探头, 而对于所发现的信号, 需要仔细斟酌, 其真实
位置会受波束偏转的影响。
相控阵超声检测前, 需要实施检测工艺认证。用
于灵敏度设置的参考试块需要结合项目规格书的要
图3 焊缝中心夹杂物缺陷检测结果 求进行参考反射体类型、 尺寸、 位置的设置。缺陷模

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2023年 第45卷 第12期
无损检测