Page 103 - 无损检测2023年第一期
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鲁 佳, 等:
核岛主设备的超声检测分析
M M2133引用的 MC2100 和 RCC-M MC2300 进 6 结论
行超声检测; 制造阶段和在役检测阶段分别按照
RCC-MS7710和 RSE-M A4221进行超声检测; 由 ( 1 ) RCC-M 较 NB / T20003.2对超声检测仪器
探头角度、 频率以及扫查方法可以看出, 制造阶段母 与探头性能等方面提出了更加明确、 更具可操作性
材区域的反射体设置与原材料阶段母材的反射体设 的要求, 且 NB / T20003.2 在特定频率下无法严格
置不完全一致, 并且制造阶段的验收准则规定拒收 按照 标 准 检 测 探 头 性 能。 建 议 在 按 照 NB / T
存在体积显示和非体积显示的材料( 考虑了缺陷的 20003.2进行检测时, 可参考 RCC-M 或其他标准补
单个显示和密集显示), 于是就出现制造阶段检出的 充完善检测仪器与探头的性能要求。
缺陷在原材料阶段却未被检出的问题。因此, 建议 ( 2 )对锻件进行超声检测时, RCC-M 存在同一
在原材料阶段考虑后续制造阶段对母材区域的斜射 厚度下不同反射体的回波差异较大、 锻件近表面缺陷
波检测要求, 按照 RCC-M S7710 补充焊接坡口附 控制要求较低、 管环状锻件周向缺陷灵敏度较低、 探
近区域的斜射波检测。 头频率对缺陷回波存在影响等问题, 建议进行补充检
从表1的验收准则可以看出, 制造阶段和在役 测或分析论证来修正操作, 确保检测结果的准确性。
检测阶段的记录限值不一样, 对应的探头频率也不 ( 3 )支管与筒体间垂直或者斜交连接时存在不
完全一致。国内制造阶段与在役检测阶段的检测任 可检区域, 在保证扫查灵敏度的前提下, 建议尽量采
务并非由同一单位承担, 人员、 仪器、 探头等存在差 用大角度斜探头进行扫查; 在设计支管结构时, 建议
异, 建议制造单位或在役检测单位考虑设置一定的 尽量采用垂直或接近垂直的焊接结构。
灵敏度余量, 以减小人员、 仪器、 探头等因素带来的 ( 4 )标准对焊接接头附近区域母材斜射波检测
检测结果差异。 的要求存在局部差异, 建议采取增加检测要求、 考虑
综上所述, 标准对焊接接头附近区域母材斜射 检测灵敏度裕量等措施减小差异带来的影响。
波检测要求存在局部差异, 建议采取增加检测要求、 ( 5 )检测堆焊层厚度时, 熔深将影响堆焊层厚
考虑检测灵敏度裕量等措施克服差异带来的影响。 度的准确性, 建议采用经验矫正扣除熔深厚度的方
5 超声波测量堆焊层厚度过程中熔深问题 法确定堆焊层厚度。
的讨论 参考文献:
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超声检测技术广泛应用于核电主设备内壁不锈
比[ J ] . 大型铸锻件, 2012 ( 4 ): 31-34.
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一般采用双晶直探头从堆焊层侧进行检测。低合金
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钢表面堆焊不锈钢过程中, 堆焊层下形成熔融层, 采 [ 3 ] 吴伟帮, 张进, 陈航. 压水堆核电站核级锻件超声检测标
用该方法进行检测时, 得到的厚度数据包括焊接熔 准评估与比较[ J ] . 无损检测, 2016 , 38 ( 9 ): 49-52 , 74.
深, 一般比机械方法得到的堆焊层厚度要大, 不能满 [ 4 ] 钟志民, 毕炳荣. 压水堆承压容器厚大锻件超声检测标
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测。邓显余等 [ 8 ] 提出了厚度计算法, 通过测 定堆焊
层和母材中的声速计算得出堆焊层的实际厚度。任 [ J ] . 大型铸锻件, 2018 ( 5 ): 44-54.
[ 6 ] 张进, 董义令, 唐亮, 等. 核设备锻件超声检验 RCC-M
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2007与 FM1061对比和分析[ J ] . 无损检测, 2017 , 39
层厚度, 扣除熔深厚度经验值得出堆焊层的实际厚
( 8 ): 75-79.
度。两种方法均具有较好的工程实践性。笔者认为 [ 7 ] 朱从斌, 葛林涛, 朱坤. 核岛主设备制造和役前检测阶
经验矫正法具有更好的可操作性, 厚度计算法能够 段无损检测技术差异[ J ] . 无损检测, 2015 , 37 ( 9 ): 50-
较准确地进行复核计算, 结合工程实践, 可采用经验 54 , 74.
矫正法来处理堆焊层厚度测量过程中熔深厚度的问 [ 8 ] 邓显余, 吕学娟, 孙绍艳, 等. 不锈钢堆焊层测厚方法
题, 必要时采取厚度计算法进行复核计算。因此, 建 [ J ] . 无损检测, 2008 , 30 ( 7 ): 464-466.
议在检测核电主设备内壁不锈钢堆焊层的厚度时, [ 9 ] 任伟涛, 孙晶涛, 关会群. 堆焊层超声波测厚探讨[ J ] .
锅炉制造, 2011 ( 5 ): 50-52 , 58.
采用经验矫正法来处理熔深厚度问题。
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无损检测

