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王 震，等：
火山石混凝土强度的超声回弹综合法检测
由表6可知，5种函数模型中，仅二次函数模型 测精度比行业标准的精度提高约2. 5倍，比云南地
拟合得到的δ 为 11. 24%、e 为 14. 92%，超出了T/ 方标准的精度提高约2倍。
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CECS 02规定的地区测强曲线的要求 （δ 小于11%， 行业标准、云南地方标准和文章建立的测强曲
e 小于14%）。其余4种函数模型拟合的回归方程的 线与实测数据关系如图 5 所示，由图 5（a）可知，实
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δ 和e 均满足规定的限值。 测点基本上在行业标准与云南地方标准推荐的测
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综合考虑δ、e 和γ，发现幂函数模型拟合的回归 强曲线对应的曲面上方，说明根据行业标准与云
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方程的δ 和e 分别为8. 40%，10. 74%，均小于另外 南地方标准中的测强曲线推定的抗压强度往往要
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4 种函数模型回归方程的δ和e ；且γ为 0. 96，均高 小于实测强度，但相较于行业标准，云南地方标准
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于另外4种函数模型回归方程的γ，故选择超声回弹 稍微更精确。图 5（c） 中实测点均匀分布在文章建
综合法中幂函数模型回归方程，作为超声回弹综合 立的测强曲线周围，说明该曲线更符合实测点的
法无损检测火山石混凝土强度的地区测强曲线。对 变化规律，可以更准确地推定火山石混凝土抗压
表5，6的测强曲线，文章建立的幂函数测强曲线检 强度。
图 5 火山石混凝土超声回弹测强曲线与实测数据
2.4 火山石混凝土超声回弹综合法测强曲线的 验证，并与现行标准进行对比，其结果如表7所示。
验证 表中f C 、 f D 和f H 分别为行业标准、云南地方标准和文
为了验证文章建立的腾冲火山石混凝土超声回 章建立的测强曲线推定的火山石混凝土抗压强度。
弹测强曲线的适用性和真实度，在实际工程中钻芯 表中e C 、 e D 和e H 分别为f C 、 f D 和f H 的误差。
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2025 年 第 47 卷 第 4 期
无损检测
